Главная
страница 1 ... страница 2страница 3страница 4страница 5страница 6страница 7

Испытания показали, что для работы источника питания на лампу ИНП – 7/80А в оптимальном режиме с частотой заряда f > 1 Гц мощность силового трансформатора должна составлять около 1500 Вт. КПД схемы невысок и составляет примерно 30%.


Для проектирования источника питания с требуемой частотой генерации необходимо составить эквивалентную схему. Основным элементом эквивалентной схемы является контур заряда буферной и рабочей ёмкости накопителя СН = C1 + С2
От правильного выбора величины этих емкостей, индуктивности зарядного дросселя L и сопротивления нагрузки R зависят выходные характеристики системы накачки: f, Еc, . Составив дифференциальное уравнение переходного процесса для тока в кон­туре заряда и проведя ряд несложных преобразований, получим формулы для расчета необходимых параметров.

Оптимальная частота генерации импульсов накачки ОКГ


где Ucб.напряжение на буферной емкости, В; Uвых — напряжение на выходе накопителя, В. Максимальное значение энергии, потребляемой от сети,



где R = r + R1; r—внутреннее сопротивление источника, Ом; R1 —сопротивление зарядного контура, Ом.

52

Рис.4 Характеристики экспериментального блока питания (Ртр-мощность трансформатора)


Напряжение на буферной емкости

КПД системы накачки




Для накопления энергии в батарее конденсаторов можно ис­пользовать бестрансформаторные схемы питания (рис. 5) с удвое­нием или утроением напряжения.
53

Наиболее целесообразно, с точки зрения получения наименьших габаритов, приме­нить схему двухполупериодного удвоения напряжения при питании от сети переменного тока с напряжением 380 В. При однополупериодной схеме удвоения увеличи­вается время заряда батареи конденсаторов. Кроме того, конденсаторы приходится рассчитывать на удвоенное амплитудное значение сети, что приводит к увеличению габаритов блока питания.

В показанной на рис. 5 схеме применено удвоение на­пряжения по двухполупериодной схеме на конденсаторах типа МБГВ 1000х100. Напряжение на блоке конденса­торов равно удвоенному амплитудному значению напря­жения сети (380 В), т. е. Uс= 2U 2= 1070 В. Схемы с удвоением и утроением напряжения, в которых исполь­зуются конденсаторы типа ЭФ или МБГВ, можно приме­нять при частоте вспышек ОКГ до 2 Гц. КПД схемы с удво­ением напряжения составляет около 40%.


Схемы, содержащие индуктивно-емкостные пре­образователи (ИЕП) источника напряжения в источник неизменного зарядного тока, просты, надежны и обеспечи­вают оптимальный закон изменения зарядного тока и на­пряжения накопителя.
Рис. 5 Схема бестрансформаторной системы накачки.
Основное свойство ИЕП — стабилизировать ток нагрузки при ее

изменении. При питании схемы с ИЕП синусоидальным

на­пряжением с амплитудой U1 ток нагрузки

54

Если индуктивность L и емкость С выбраны из условия резонанса при частоте приложенного напряжения , т. е. LC =1, ток нагрузки не зависит от величины сопротивления нагрузки: Iн=U1/(jL). Таким образом, ИЕП имеет вольт-амперную характеристику источника тока.


В устройствах заряда накопителей могут быть использо­ваны Т-образные схемы ИЕП. Их основные положитель­ные качества — простота осуществления тиристорного управления (управляемые диоды УД1, УД2 на рис. 6) уровнем предразрядного напряжения, малый ток короткого замыкания, хорошее согласование с преобразователями постоянного напряжения в переменное, возможность сни­жения установленной мощности реактивных элементов.
Рис. 6 Схема системы накачки с управляемыми диодами
В заключение отметим, что все рассмотренные системы накачки твердотельных ОКГ рассчитывались, макетирова­лись и испытывались с импульсными ксеноновыми лампами типов ИФП-600, ИФП-800.

55

Все элементы схем выбирались из условий работы прибора в диапазоне температур ±50° С и относи­тельной влажности 98%.



Порядок выполнения работы.





  1. Изучить устройство и принцип работы блоков питания лазеров БПЛ-75/33У и НАКАЧКА-3000.

  2. Собрать излучатель и оптическую схему генератора на АИГ.

  3. Подать электрическое напряжение на лампу накачки от БПЛ-75/33У.

  4. Провести юстировку лазера и получить устойчивую генерацию на выходе из резонатора лазера.

  5. С помощью измерителя энергии ИКТ-1Н, фотодиода и осциллографа провести измерения пространственно-временных характеристик лазерного излучения при различных уровнях напряжения на блоке питания.

  6. Повторить пункты 3-5 с блоком питания лазера НАКАЧКА-3000.

  7. Составить отчет о проделанной работе.


Контрольные вопросы.


  1. Основные функциональные элементы электрических схем источников питания импульсных ламп.

  2. Схемы включения блока поджига в разрядный контур импульсной лампы.

  3. Схемы с индуктивно-емкостными преобразователями.



Литература.




  1. Б.Р.Белостоцкий , Ю.В.Любавский , В.М.Авчинников Основы лазерной техники. М., ‘Советское радио’, 1972.

  2. Ю.В.Байбородин Введение в лазерную технику. Изд. «Техника», 1977.

  3. Н.В.Карлов Лекции по квантовой электронике. М.: Наука, 1983.

56

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА№6.
СЕЛЕКЦИЯ ТИПОВ КОЛЕБАНИЙ В РЕЗОНАТОРАХ ЛАЗЕРОВ.
ЦЕЛЬ РАБОТЫ: изучение методов селекции модового состава излучения в резонаторах лазеров и проведение экспериментальных исследований схем селекции поперечных типов колебаний.
ПРИБОРЫ И ПРИНАДЛЕЖНОСТИ: твердотельный лазер; измеритель энергии ИКТ-1Н; набор линз; набор диафрагм; визуализатор; юстировочный лазер ЛГН-208.

Теоретическое введение.
Практически селекцию типов колебаний осуществляют путем увеличения потерь для нежелательных типов колебаний до такой величины, чтобы условие баланса амплитуд не выполнялось. Если в резонаторе лазера возбуждаются колебания только основного типа ТЕМ00, то такой режим называют одномодовым.

Одномодовые лазеры отличаются тем, что они генерируют и излучают одну, обычно нулевую поперечную моду резонатора. Эта нулевая мода имеет гладкое, колоколообразное симметричное распределение интенсивности излучения в поперечном сечении пучка (рис.1).

Математически его распределение описывается функцией Гаусса:

, (1)

где I0 - интенсивность излучения в центре пучка;

r - расстояние точки пучка от его центра;

57


00 - условный радиус пучка, на котором интенсивность падает в е2=7.4 раза.

Рис. 1. Поперечное распределение интенсивности излучения в нулевой моде резонатора ТЕМ00 (r-расстояние точки пучка до его центра, - условный I0e2 радиус пучка).
Одномодовый режим можно получить снижая интенсивность накачки до величины, близкой к порогу возбуждения генератора.

Однако мощность излучения в этом случае мала, а режим работы - неустойчив. Изменения температуры окружающей среды, мощности накачки, приводят либо к срыву генерации, либо к возникновению дополнительных нежелательных типов колебаний.

Одним из распространенных методов селекции является использование фокусирующих линз и диафрагм в резонаторе.

На рисунке 2 представлены схемы которые работают следующим образом.

Тип колебаний ТЕМ00 является суперпозицией волн, распространяющихся вдоль оси резонатора. Поле этих волн фокусируется линзой в малое пятно на ее оптической оси.

Подбирая размер диафрагмы можно “перекроить” оптический путь для высших поперечных типов колебаний, не внося существенных потерь для основного типа ТЕМ00.

58

Селекторы и диафрагмы, как следует из их действия, требуют точной юстировки; настройка их является критичной.




Весьма эффективно осуществляется селекция поперечных типов колебаний при использовании полусферического резонатора, состоящего из плоского и сферического зеркал, которые располагаются на расстоянии приблизительно равном радиусу кривизны сферического зеркала. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что в полусферическом резонаторе дифракционные потери для различных типов колебаний существенно различаются и сильно зависят от расстояния между зеркалами различным образом изменяется добротность резонатора для поперечных типов колебаний.
Рис.2 Схемы селекции поперечных типов колебаний с помощью диафрагм; а- с двумя линзами; б- с одной линзой. 1, 1-зеркала резонатора; 2-активная среда; 3, 3-фокусирующие линзы;

4-диафрагмы.


Если подобрать расстояние между зеркалами, то добротность резонатора для колебания ТЕМ00 будет существенно превышать

59

добротность для других поперечных типов колебаний (TEM01, TEM02, и т.д.).



Эффективная селекция поперечных типов колебаний может быть также достигнута при использовании так называемых “неустойчивых” резонаторов. В таких резонаторах зеркала не концентрируют поле в его внутренней полости, а рассеивают.

Дифракционные потери в неустойчивом резонаторе даже для низшего типа колебаний ТЕМ00 составляют от нескольких единиц до десятков процентов. Но вместе с тем разница в величине дифракционных потерь для низшего и высшего типов колебаний оказывается весьма значительной. Поэтому для всех высших типов колебаний добротность неустойчивого резонатора намного меньше, чем для типа ТЕМ00.

Наиболее простой способ селекции центральной продольной моды предполагает уменьшение длины резонатора. Измеряемое по шкале частот расстояние между соседними продольными модами обратно пропорционально длине резонато­ра:   1/L. С уменьшением длины резонатора  возрастает, соседние продольные моды как бы раздвигаются. А поскольку ин­тенсивность мод ограничена линией усиления, то такое раздвигание мод приводит к тому, что интенсивность центральной моды становится значительно больше интенсивности соседних мод. Под­нимая соответствующим образам уровень потерь, можно исклю­чить генерацию этих соседних мод. Для пояснения обратимся к рис. 3. В левой половине рисунка показаны линия усиления и продольные моды для некоторой длины L резонатора; прямая АА уровень потерь в резонаторе. В правой половине рисунка показаны продольные моды в случае, когда длина резонатора уменьшена вдвое по сравнению с исходной; прямая A1A1 соответ­ствует новому уровню потерь в резонаторе. Данный способ селекции центральной 'продольной моды выгод­но отличается от других Способов своей простотой. К сожалению, уменьшение длины резонатора имеет отрицательные стороны, — снижается выходная мощность, увеличивается расходимость излу­чения.
60


Рис.3 Селекция центральной продольной моды за счет уменьшения длины резонатора.


Поэтому более интересны способы селекции, основанные на использовании резонаторов с дополнительными зеркалами. Селекция центральной продольной моды за счет использования резонатора с дополнительным зеркалом. При появлении дополни­тельного зеркала (одного или нескольких) исходный резонатор превращается, по сути дела, в совокупность нескольких взаимо­связанных резонаторов. Интерференция световых волн, формируе­мых этими резонаторами, приводит к перераспределению световой мощности между разными продольными модами. При соответству­ющем подборе коэффициента отражения дополнительного зерка­ла и положения его в резонаторе упомянутое перераспределение световой «мощности может привести к существенному возрастанию интенсивности центральной продольной моды и к уменьшению интенсивности остальных мод. Подобные методы селекции называют интерференционными. Рассмотрим в качестве примера резонатор, схематически показанный на рис.4а. Этот резонатор имеет три зеркала: полупрозрачное зеркало 1 и 2 и полностью отражающее зеркало3.

Зеркало 1 является выходным зеркалом резонатора, зеркало 2 – дополнительное зеркало.

61

Н
а рис. 4б представлены продольные моды для рассматриваемого резонатора ( непрерывные кривые ) и для того же резонатора, но без дополнительного зеркала 2 ( штриховые кривые ). Эти результаты получены для конкретного случая, когда l/L = 3/4, R= 0.65 ( R- коэффициент отражения зеркала 2).



Рис. 4 Селекция центральной продольной моды за счет использования дополнительного зеркала.
Уменьшение числа генерируемых мод достигается также и в резонаторе с плоскими зеркалами, между которыми помещена диспергирующая призма (рис. 5). Из-за наличия показателя преломления (дисперсии) колебания различных частот отклоняются призмой на разные углы. Условие нормального падения лучей на зеркало 4 выполняется только для определенной частоты, в окрестности которой и происходит генерация. Резонатор с диспергирующей призмой позволяет плавно изменять рабочую частоту в пределах спектральной линии излучения путем поворота зеркала 4 или призмы.

Одновременное использование устройств, осуществляющих селекцию поперечных и продольных типов колебаний, дает возможность получить одночастотный режим работы лазера.


62



1 2 3 4
Рис.5 Схема лазера с диспергирующим элементом.1и 4- зеркала резонатора; 2- активная среда; 3 – призма

Порядок выполнения работы.


  1. Собрать оптическую схему, представленную на рисунке 2б без линзы и селектирующей диафрагмы с плоскопараллельным резонатором.

  2. Юстировкой резонатора получить устойчивую генерацию. С помощью визуализатора провести исследования модового состава излучения лазера и измерить энергию.

  3. Внести в резонатор лазера положительную линзу и диафрагму. Перемещая линзу и диафрагму вдоль оси резонатора добиться одномодового режима генерации. Измерить энергию.

  4. Провести исследования модового состава лазера, меняя диаметр селектирующей диафрагмы.

  5. Оценить энергетические потери генерации при изменении модового состава лазерного излучения.

  6. Такие же исследования провести и для оптической схемы представленной на рисунке 2а.

  1. Составить отчет о проделанной работе.

63
Контрольные вопросы.




  1. Методы селекции поперечных типов колебаний.

  2. Методы селекции продольных типов колебаний.

  3. Селекция типов колебаний в лазерах с модулированной добротностью.

4. Селекция модового состава излучения в технологических лазерах.
Литература.


  1. Н.В.Карлов Лекции по квантовой электронике. М. : Наука, 1983.

  2. Ю.А. Ананьев Оптические резонаторы и проблема расходимости лазерного излучения. М. : Наука, 1979.

  3. Справочник по лазерной технике. (Под ред. Ю.В. Байбородина и др.-Киев. Техника, 1978.)

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 7




МЕТОДЫ УПРАВЛЕНИЯ ДОБРОТНОСТЬЮ РЕЗОНАТОРА.



ЦЕЛЬ РАБОТЫ: изучение основных методов модуляции лазерного излучения и проведение экспериментальных исследований управления добротностью резонатора акустооптическим затвором.
ПРИБОРЫ И ПРИНАДЛЕЖНОСТИ: акустооптический затвор (АОЗ); блок питания АОЗ; твердотельный лазер; фотоприемник; осциллограф; измеритель мощности лазерного излучения.
Теоретическое введение.
В качестве элементов, управляющих добротностью резонатора

64

,используются механические, электорооптические, акусто-оптические и пассивные затворы.




В механических затворах для модуляции добротности широко используется метод, основанный на вращении одного из зеркал резонатора, но обычно используется не плоское зеркало, а призма с полным внутренним отражением (рис. 1).
Рис. 1. Схема лазера с механическим (призменным)модулятором добротности.

  1. активная cреда; 2- призма; 3- выходное зеркало.

При скорости вращения порядка 20000-30000 об/мин время переключения добротности составляет примерно 10 сек. Включение лампы накачки синхронизируется с вращением призмы таким образом, чтобы разряд в лампе начинался за время t1, для того, как призма придет в положение, соответствующее максимальной добротности резонатора. Пороговая энергия возбуждения лазера с призмой принимает минимальное значение, когда ребро прямого двугранного угла призмы перпендикулярно оси резонатора = 0. При небольших поворотах призмы вокруг вертикальной оси пороговая энергия резко увеличивается. Призменные затворы обладают рядом достоинств:



  • простота устройства;

  • малые оптические потери, вносимые в резонатор;

- небольшие габариты и малое потребление энергии;

- устойчивость в работе.

Основной же недостаток призменных затворов – недостаточное

65

быстродействие. Электрооптические затворы в сравнении с механическими обеспечивают более быструю модуляцию добротности резонатора, что улучшает энергетические характеристики лазера и уменьшает длительность импульса генерации. В основе работы электрооптических затворов лежат эффекты Поккельса и Керра - создание искусственной оптической анизотропии и, как следствие, возникновение двойного лучепреломления в среде, помещенной в электрическое поле. В отличие от эффекта Керра, Эффект Поккельса линеен по полю (линейный электрооптический эффект) и затворы на основе этого эффекта получили наибольшее распространение с использованием одноосных кристаллов, лишенных центра симметрии, - пьезокристаллах. В отсутствии внешнего электрического поля оптическая индикатрисса одноосных кристаллов представляет собой эллипсоид вращения, оптическая ось которого направлена вдоль оси резонатора. В этом случае линейно-поляризованное излучение, проходя через кристалл, не претерпевает изменений в поляризованности. В результате приложения электрического поля эллипсоид вращения оптической индикатриссы перестает быть оптической осью кристалла. За счет двойного лучепреломления линейно-поляризованная волна “распадается” на границе кристалла на две волны, поляризации которых направлены вдоль главных осей x и y деформированного эллипсоида и распространяется со скоростями c/n1 и c/n2 соответственно. Разность фаз указанных волн после прохождения светом пути 1 в кристалле определяется формулой:



n1-n20n3rU0, (1)
где   длина волны света в вакууме;U= E  напряжение, приложенное к кристаллу; r  электрооптический коэффициент кристалла. Таким образом, после прохождения кристалла световые волны с поляризацией вдоль осей x и y окажутся сдвинутыми по фазе относительно друг друга и в общем случае линейно-поляризованный пучок света, превращается на выходе в эллиптически поляризованный пучок. Величина  может быть

66

р
авной  и /2. В первом случае напряжение, обеспечивающее значение  =  называется полуволновым и поляризация светового пучка на выходе из кристалла остается линейной, но направление поляризации оказывается повернутым на 90 относительно исходного положения. Во втором случае - на выходе из кристалла световой пучок циркулярно поляризован. В соответствии с этими двумя случаями схемы с электро-оптическими затворами классифицируют на полуволновые и четвертьволновые (рис. 2). В первом случае кристалл располагают между двумя поляризаторами, плоскости пропускания которых развернуты на 90. При отсутствии напряжения затвор полностью заперт, а при U=U излучение проходит через него без потерь. Во втором случае кристалл располагается между поляризатором и 100-ным зеркалом резонатора. В этой схеме при U=U4 после двойного прохода ячейки излучение также линейно-поляризованно, но направление вектора поляризации развернуто на 90 по отношению к первоначальному и, следовательно, резонатор закрыт.



Рис. 2. Электрооптические затворы на эффекте Поккельса: а- полуволновая схема; б- четвертьволновая схема.

67
После создания инверсной населенности в активной среде напряжение снимается с ячейки, резонатор открывается и в нем развивается гигантский импульс излучения. К кристаллу электрическое поле может быть приложено либо вдоль распространения светового луча, либо перпендикулярно. Однако в современных затворах используют в основном поперечный электрооптический эффект Поккельса, позволяющий снизить управляющие напряжения, поскольку в этом случае выражение для U приобретает вид


U=2 d(n03r), (2)
где d- толщина кристалла; - длина; n0- показатель преломления обыкновенного луча; r- электрооптический коэффициент. Когда 2d1, можно резко снизить полуволновое напряжение. Достаточно выраженным электрооптическим эффектом обладают кристаллы с симметрией 42m : KH2PO4 (КДР), NH4H2PO4 (АДР), KH2AsO4 (КДА), которые прозрачны в области 0.35-1.4 мкм.

К недостаткам электрооптических модуляторов следует отнести высокие управляющие напряжения порядка 6 кВ, невысокую оптическую прочность кристаллов, критичность к колебаниям температуры.

Эффективное управление добротностью резонатора может осуществляться также с помощью пассивных, фототропных затворов. Такие затворы представляют собой нелинейную среду, просветляющуюся под действием интенсивного лазерного излучения. Фототропные затворы содержат молекулы (атомы), резонансно поглощающие излучение на частоте рабочего перехода данного лазера. Пропускание затвора конечной толщины зависит от интенсивности светового потока, сечения поглощения и времени жизни возбужденных поглощающих центров, и в хорошо работающем двухуровневом приближении может быть выражено соотношением [2]:

  (3)

68
где Т0 - начальное пропускание фильтра; Ф - интенсивность светового потока, фотон/см2с; Т - время спонтанного перехода с верхнего уровня поглощающих центров на нижний.

Начальное пропускание затвора Т0, как правило, составляет 0.04 - 0.06 и Т=0.75- 0.65.

В качестве просветляющихся сред для лазеров на АИГ-Nd используются различные растворы полиметиновых красителей, а также затворы с поглощающими F-центрами в кристаллах типа LiF. Роль F- центров в этом случае выполняют ионы железа.

Расчет характеристик излучения лазера с пассивным затвором обычно проводится на основе балансных уравнений для

населенностей активной и поглощающей cреды. С методикой расчета можно подробно ознакомиться в [2]. В настоящее время в лазерной технике наиболее широко используются акустооптические модуляторы, принцип действия которых основан на дифракции света на акустических волнах. Акустическая (ультразвуковая) волна, распространяющаяся в оптически прозрачной среде, создает в ней области локального сжатия и разрежения и вызывает периодическое изменение показателя преломления n за счет эффекта фотоупругости. Таким образом, в фотоупругой среде образуются периодические слои с различающимися показателями преломления, движущиеся со скоростью звука. Такую среду можно рассматривать как квазистационарную фазовую дифракционную решетку с периодом ак. При падении света на такую решетку происходит дифракция, характер которой существенно зависит от параметра

Q= (ак2 n, (4)

где - длина акустически возмущенной среды в направлении распространения света. При Q=1 имеет место дифракция Рамана-Ната с большим числом дифракционных максимумов (рис. 3а). В другом предельном случае наблюдается дифракция Брэгга.

При этом угол падения света должен быть близок к углу Брэгга Qбр, который может быть найден из соотношения

sin Qбр=   nак. (5)

Дифракционная картина в этом случае состоит из двух максимумов: нулевого и первого порядков дифракции.

69

Интенсивность света в первом максимуме равна



, (6)

где Мак - коэффициент эффективности фотоупругого материала, скорости звука в нем, а также от составляющей упруго-оптического тензора; Рак - акустическая мощность; S - площадь поперечного сечения акустического столба.

Из выражения (6) следует, что интенсивность дифрагированного пучка зависит от мощности акустической волны Рак.


Рис. 3. Схема прохождения излучения в ультразвуковых модуляторах; а- дифракция Рамана- Ната; б- дифракция Брэгга.


Акустическая мощность прямопропорциональна квадрату напряжения, приложенного к пьезоэлектрическому преобра-зователю, возбуждающему акустические волны в кристалле. При выборе режима работы модулятора длина волны акустических колебаний выбирается из условий обеспечения требуемой величины угла Брэгга, а модуляция интенсивности осуществляется изменением напряжения, подводимого к преобразователю.
70

В видимой области спектра для модуляции излучения мощных лазеров может использоваться кристаллический кварц.

Суммарные оптические потери в акустооптических модуляторах в 3-6 раз меньше, чем в электрооптических. Управляющие напряжения не превышают 30 В. Высокая температурная стабильность.


Типичная оптическая схема лазера с акустооптическим затвором представлена на рис. 4. Для проведения контрольно- измерительных исследований параметров лазерного пучка в схеме предусмотрен фотоприемник.
Рис. 4. Оптическая схема лазера:1,2 - зеркала резонатора; 3 - активный элемент; 4 - лампа накачки; 5 - селектирующая диафрагма; 6 - акустооптический затвор; 7 - ослабитель; 8 - фотоприемник.

Порядок выполнения.


  1. Собрать оптическую схему, представленную на рисунке 4 без селектирующей диафрагмы и модулятора. Путем юстировки резонатора добиться генерации лазерного излучения.

  2. Внести селектирующую диафрагму в резонатор и перемещая ее вдоль оптической оси лазера получить одномодовый режим генерации.

  3. Поместить АОЗ внутрь резонатора и наклоняя его относительно оптической оси лазера выставить его под углом Брюстера, при этом степень модуляции излучения должна быть

71

максимальна.



  1. С помощью осциллографа провести исследования длительности и формы импульсов лазерного излучения.

  2. Начертить на миллиметровой бумаге форму импульсов с максимальной модуляцией добротности резонатора, а также при наклоне модулятора относительно угла Брюстера.

  3. Определить длительность импульсов и зависимость частоты следования импульсов генерации лазерного излучения от частоты акустических волн в модуляторе.

  4. Провести измерения мощности лазерного излучения до модуляции и после модуляции.

  5. Составить отчет о проделанной работе.


Контрольные вопросы.


  1. Модуляторы лазерного излучения, назначение и клас-сификация.

  2. Продольный и поперечный эффекты Поккельса.

  3. Дифракция света на акустических волнах и оптических средах.

  4. Применение акустооптических модуляторов в лазерной технике.

Литература.

  1. Г. М. Зверев, Ю. Д. Голяев и др. Лазеры на алюмоиттриевом гранате с неодимом.- М. : Радио и связь, 1985.

  2. В. А. Пилинович, А. А. Ковалев. Оптические квантовые генераторы с просветляющимися фильтрами.- Минск : Наука и техника, 1975.

  3. Е. Р. Мустель, В. Н. Парыгин. Методы модуляции и сканирования света. М. : Наука, 1970.

  4. А. Г. Смирнов. Квантовая электроника и оптоэлектроника.-

Мн. : Выш. шк. , 1987.

72


  1. С. Г. Рябов, Г. Н. Торопкин, И. Ф. Усольцев. Приборы квантовой электроники. - М. : Сов. радио, 1985.

<< предыдущая страница   следующая страница >>
Смотрите также:
Лабораторная работа №1. Общие вопросы обеспечения лазерной безопасности
929.6kb.
7 стр.
Вопросы к экзамену по дисциплине «информационная безопасность»
38.88kb.
1 стр.
3. 1 Вопросы обеспечения безопасности свидетелей и потерпевших по законодательству США
686.99kb.
3 стр.
Лабораторная работа по химии, физике, биологии, т е. по естественно-научным предметам. На уроках русского языка и литературы термин «лабораторная работа»
261.84kb.
1 стр.
Перспективы развития локомотивных технических средств управления и обеспечения безопасности движения поездов
108.21kb.
1 стр.
Лабораторная работа №2 «Система безопасности Windows xp» Цель работы: Изучить систему безопасности Windows xp описание работы
58.41kb.
1 стр.
Закон о безопасности в ред. Закона РФ от 25. 12. 1992 n 4235-1
154.46kb.
1 стр.
Лабораторная работа №7 Изучение аналитических моделей надежности программного обеспечения Цель и задачи работы
78.58kb.
1 стр.
Лабораторная работа №7 по дисциплине «эксплуатацияэвми систем» Изучение аналитических моделей надежности программного обеспечения
42.81kb.
1 стр.
Лабораторная работа №5 Лабораторная работа выполняется согласно выбранной теме курсовой работы!!! Количество таблиц в бд: от 4 до 6
46.6kb.
1 стр.
Лабораторная работа №1 Техника безопасности Цель: ознакомиться с правилами техники безопасности в химической лаборатории
17.15kb.
1 стр.
Вопросы к экзамену по курсу «Теоретические основы компьютерной безопасности»
38.08kb.
1 стр.